Определение фактических прогибов железобетонных ферм

Для определения фактических прогибов ферм принят стереофотограмметрический метод [20]. Съемки ферм выполнялись с помощью фототеодолита C-Зв. Следует отметить, что использование данного метода для определения прогибов строительных конструкций после пожаров повышает безопасность проведения работ, точность измерений при незначительных затратах времени и средств.

После проведенной обработки диапозитивов получили, что величина прогибов изменяется вдоль ферм следующим образом: Ф« от +2,34 см до -0,29 см; Ф7 то +6,42 см до 0,0 см; Фе от +8,8 см до 0,0 см; Ф5 от +5,14 см до 0,0 см; Ф4 от +4,5 см до 0,0 см; Фз от 4,86 см до 0,0 см; Ф2 от +2,83 до 0,0 см. Вдоль отсека оклада максимальные прогибы ферм изменяется таким образом: (рис. 2.10) от фермы Ф« к Фб прогибы возрастают от 2,34 см до 8,8 см и от Ф2 к Ф5 ВОЗРАСТАЮТ от 2,83 см до 5,14 см. Следовательно, уменьшение прогибов ферм происходит в соответствии с их прогревом в Направлении от очага пожара до вентиляционных проемов.

Согласно СНиП 2.03.01.-84*, прогибы железобетонных элементов не должны превышать предельно допустимых величин (табл.11.1) для перекрытий с ребристыми потолками при пролете свыше 10 м 1/400 пролета или 6,0 см.

При сопоставлении фактических прогибов ферм с допустимыми (предельно) установлено, что фермы Фь Фг, Фз , Фд ,и Фз имеют прогибы, меньшие нормативных; фермы Фб и Ф7, имеют прогибы, превышающие предельно допустимые значения; ферма Ф5 имеет прогиб, близкий к предельно допустимому значению (5,14 см).

Фактические прогибы АН ферм после пожара

Рис. 11.2. Фактические прогибы АН ферм после пожара: I-очаг горения каучука;

II и III - зоны средней и слабой интенсивности огневого воздействия; 1-3 - границы температур по низу плит покрытия, соответственно 800,400, 200 °C; 4 - направления движения продуктов горения;

5 - въездные ворота; 6 - оконные проемы.

Определение температурного режима в отсеке склада каучука во время пожара

Для определения среднеобъемной температуры в отсеке склада каучука, а также температур в различных точках объема помещения воспользуемся методикой, изложенной в [7,19-38]. Среднеобъемная температура в помещении зависит от удельной теплоты пожара qF?, коэффициента избытка воздуха а т и продолжительности горения т.

Определяем удельную теплоту пожара по формуле

_ z.0cQHnFzop

(1)

qFT FT

где z - коэффициент химического недожога, принимаем, согласно /87/, равным 0,95; 0С - коэффициент изменения скорости горения принимаем, согласно /16,48/, равным 0,5; Qh - низшая теплота сгорания, согласно /87/, для каучука принимаем равной 40-Ю3 кДж/кг; п - массовая скорость выгорания, согласно /180/, принимаем равной 31,8 кг/м2; Ргор — площадь поверхности горения, согласно данным экспертизы пожара, равна 50 м2; Ft - площадь поверхности теплообмена в отсеке склада равна 5010 м2. При этом площадь поверхности теплообмена равна

FT= Рпола + Ретен + Рпотолка =1440 + 1134 + 2436 = 5010 (м2).

По формуле (2.53) определяем значение удельной теплоты пожара отнесенной к единице площади поверхности теплообмена

= z/?.Q„nFro|) = 0,95.0,5.40.10^.31,8.50 = w,

FT 5010

или qb. =1,68 -103Вт/м2.

Коэффициент избытка воздуха определяем по формуле /183/

  • 3600^ 2qh, P"-Pn'rа =_____I_____
  • (2)

znFropWB0

где <р - коэффициент расхода, принимаем, согласно /16/ равным 0,64; fo -площадь приточных отверстий, м2; hi - расстояние от плоскости равных давлений до центра тяжести приточных отверстий, м; рм, ри г. - соответственно плотность наружного воздуха и продуктов горения, кг/м3; We° - объем воздуха, потребный для сгорания 1 кг горючих веществ, согласно /16/ равен 10,82 м /кг; g = 9,81 м/сек2.

Из данных экспертизы пожара известно, что до разрушения остекления и обрушения ферм и плит покрытия воздухообмен при пожаре в отсеке склада происходил через дверные проемы в течение 2 часов.

Примем, что после 15 мин площадь горения, установленная экспертизой, будет охвачена огнем. Найдем для этих условий коэффициент избытка воздуха. Примем также, что температура в помещении отсека склада к этому времени достигнет 373 К.

Для нахождения площади приточной части дверных проемов определим значение hi по формуле

h,=3]lEh2(з)

где Тн - температура наружного воздуха, согласно данным экспертизы пожара равна 265 К; Тп г = 448 К.

Подставляя значение температур в формулу (2.55), получим ^=^=0,892^.

Учитывая, что 2(й/ + йг)= h, получим 2(0,892/i2 + hj ) =3, откуда Лг= 3/2-1,892 = 0,793 м. Следовательно,

hi = 0,892 0,793 = 0,707 м.

Площадь приточной части дверных проемов равна

f0 =2h, •Ь-2 = 2-0,707-3-2 = 8,484м2.

Подставляя полученные значения в формулу (2.54), получим

  • 3600-0,64-8,484
  • 2-9,81-0,707
  • 1,285-0,95
  • 1,285
  • 0,95-31,8-50-10,82

= 2,27.

В дальнейшем значения коэффициента ат уточнялись в соответствии с температурой продуктов горения. Так для времени пожара равного 1 часу равно 2,51; для 2 часов равно 2,74.

 
Посмотреть оригинал
< Пред   СОДЕРЖАНИЕ ОРИГИНАЛ   След >