Особенности расчета режима обжатия на слябинге

Для слябинга расчет режимов обжатия в целом производится по той же методике, что и для блюминга, но для каждой пары валков отдельно. Однако необходимо учитывать ряд особенностей.

Первый и иногда единственный пропуск осуществляется “на ребро”. В нем назначают небольшие обжатия, достаточные только для разрыхления окалины на основных гранях сляба (А/? = 20—40 мм). В том случае, когда требуется уменьшить ширину сляба, применяются дополнительные ребровые пропуски.

В “пластовых” пропусках металл обжимается одновременно горизонтальными и вертикальными валками. Здесь количество пропусков в вертикальных не должно превышать количества пропусков в горизонтальных валках: п_у > п_и. Нормален режим прокатки, когда в вертикальных валках, выполнивших работу по деформации металла до требуемой ширины, в нескольких последних пропусках установки не изменяются, убирается лишь появляющееся ушире- ние, и выравниваются наплывы. Таким способом удается уменьшить величину наплывов на готовом слябе.

В пластовых пропусках обжатия за проход должны выбираться по тем же рекомендациям, что и на блюминге. Для вертикальных валков лимитирующим обжатие фактором является максимальный угол захвата (реже — момент прокатки), поэтому

Для горизонтальных пропусков максимально возможное обжатие следует выбирать по максимально допустимому усилию [Р] и проверять его (обжатие) по отключающему моменту. Если [Р] определяется прочностью валков, то максимальное обжатие ДА_тах рассчитывается по формуле

где О — диаметр горизонтального валка, мм; ?, / — длина бочки и шейки валка, мм; В — ширина прокатываемой полосы, мм; [о_изг] — допустимое из- гибное напряжение, для стального валка [о_изг] = 100—120 Н/мм²; р — среднее давление металла на валки, при горячей прокатке углеродистых сталей р = 70-90 Н/мм².

На слябинге оптимальность режима обжатия оценивают теми же критериями, что и на блюминге, однако следует выделить дополнительный и важнейший критерий: толщина наплывов на готовом слябе должна стремиться к минимуму. Для борьбы с наплывами слябовый слиток отливают со скосами по боковым граням (рис. 10.7), которые при прокатке заполняются наплывами, и форма сляба приближается к прямоугольной.

Рис. 10.7. Форма поперечного сечения слитка для прокатки слябов

Кроме того, существенное влияние на толщину и форму наплывов на готовом слябе оказывает режим обжатия в вертикальных и горизонтальных пропусках и их соотношение. В горизонтальных пропусках максимальные обжатия полезны всегда, особенно в последних: снижение высоты очага деформации способствует уменьшению наплывов. В вертикальных же пропусках очаг деформации очень высокий: фактор ///?_ср здесь не выше 0,15—0,20. На таких сверхвысоких очагах увеличение обжатия вызывает почти пропорциональное увеличение уширения в приконтактных зонах, а уширение центральных слоев всегда равно 0. В вертикальных пропусках с увеличением обжатия наплывы растут, особенно при больших относительных ширинах полосы Ь/И. Но при прокатке с очень малыми обжатиями уширения в вертикальных валках хватает только на заполнение металлом выемки наплывов, поэтому такие обжатия применяются для уменьшения суммарной величины наплывов на слябе. С позиций качества сляба (с минимальными наплывами) полезно всю работу по формированию требуемой ширины сляба сосредоточить в первых трех—семи пропусках. В пластовых пропусках вертикальные валки должны выполнять только разглаживание наплывов, образующихся в горизонтальных пропусках. Однако по производительности такая прокатка нерациональна, так как суммарное количество ребровых пропусков возрастает, а все ребровые пропуски, кроме первого, “лишние” и увеличивают цикл прокатки слитка. Прослеживается известная закономерность: стратегия прокатки, направленная на получение качественного проката, приходит в противоречие с требованиями по максимуму производительности.